În ce zonă are loc îndoirea pură? Îndoirea plată a barelor drepte

Plasticitate numită capacitatea metalului se deformează fără a se rupe sub sarcină .

La încercare de întindere Plasticitatea este determinată de două mărimi: alungirea relativă și îngustarea relativă.

Pentru a înțelege cum sunt determinate aceste valori, proba trebuie comparată cu proba distrusă înainte de testare, așa cum se face în Fig. 22 (mai sus). După distrugere, proba s-a dovedit a fi mai lungă, dar s-a îngustat, în special la locul gâtului.

Extensie relativă determină cu ce cantitate s-a alungit proba după întindere în raport cu lungimea sa inițială.

Această valoare este notă cu litera δ (delta) și este exprimată ca procent:

· l 0- lungimea inițială estimată a eșantionului în mm;

· l- valoarea finală a lungimii estimate în mm.

Rezistența la tracțiune este definită ca

Îngustare relativă caracterizează gradul de reducere a zonei secțiunii transversale în gât.

Această valoare este desemnată prin litera φ (psi) și este exprimată ca procent:

· F 0- zona initiala in mm 2;

· F-- zona gatului in mm 2.

De obicei caracteristicile mecanice ale metalului la temperaturi ridicate atingerea punctului de topire, determinate pe instalatii speciale, inclusiv un dispozitiv de încălzire care simulează ciclul temperaturii de sudare, și o parte mecanică și echipată cu dispozitive de înregistrare.

Proba de testat este încălzită la temperatura la care este necesară determinarea proprietăților sale și încărcată, înregistrând curbele П = f(T).

În fig. Figura 12.39 prezintă curbele tipice care caracterizează schimbarea rezistenței și ductilității aliajelor la temperaturi ridicate. În regiunea încălzirii la temperaturi apropiate de temperatura solidului de echilibru (Tc), rezistența și ductilitatea aliajelor scad brusc.

Plasticitatea rămâne la un nivel foarte scăzut într-un anumit interval de temperatură și apoi crește din nou.

O astfel de schimbare ambiguă a proprietăților poate fi explicată luând în considerare procesul de cristalizare a unui metal dintr-o stare lichidă.

După topire, metalul studiat este răcit și, începând de la o temperatură T, în el se formează nuclee de faza solidă. Atâta timp cât cantitatea de faza solidă este mică, metalul este într-o stare lichid-solidă, plasticitatea topiturii nu este practic diferită de plasticitatea lichidului, deoarece cristalele fazei solide se mișcă liber în lichid. , fără a-i limita capacitatea de a curge și de a lua orice formă (Fig. 12.40 , A). Metalul este capabil să accepte sub sarcină uniforma noua fără să se prăbușească.

Pornind de la o anumită temperatură, numită temperatura limitei superioare a intervalului de fragilitate (T VG), metalul trece în stadiul de stare solid-lichid, caracterizat printr-o astfel de creștere a cantității fazei solide, în care capacitatea lichidului de a curge între boabele solidificate scade brusc.

În timpul deformării, boabele se blochează și procesele ulterioare devin posibile numai în cazul deformării plastice a boabelor în sine sau a deplasării lor unul față de celălalt.

Cu toate acestea, rezistența fazei solide cristalizate în această perioadă este mult mai mare și, prin urmare, dacă are loc distrugerea, aceasta are loc de-a lungul granițelor de cereale, adică este de natură intercristalină.

Plasticitatea unui metal în această etapă de solidificare este foarte mică - o fracțiune de procent. Metalul este capabil să ia o nouă formă sub sarcină cu distrugere de-a lungul granițelor de cereale, inclusiv eutectice, a căror rezistență este mai mică decât rezistența boabelor întărite.

Odată cu o scădere suplimentară a temperaturii, rezistența straturilor intermediare crește, volumul lor scade și numărul de contacte dintre boabe crește. În același timp, crește rezistența granițelor în sine. La o anumită temperatură, granițele devin atât de întărite încât nu începe distrugerea de-a lungul lor, ci de-a lungul corpului boabelor înseși (punctul A).

În acest caz, proprietățile plastice ale materialului cresc, deoarece deformarea nu se mai concentrează în straturi mici între boabe, ci este percepută de întregul agregat destul de uniform.

Temperatura unei creșteri brusce a proprietăților plastice este sub temperatura solidului de echilibru și se numește limita inferioară a fragilității (LB).

Spre deosebire de cristale, paharele nu au un anumit punct de solidificare sau de topire. Ambele procese au loc într-un anumit interval de temperatură. Această diferență fundamentală de proprietăți este explicată prin caracteristicile structurale ale cristalelor și sticlelor (Fig. 1.4).

sticla de cristal

Orez. 1.4. Structuri cristaline și sticloase

stări ale materiei

Energia interacțiunii perechilor atomilor dintr-un cristal este aceeași: e 1 =e 2 =e 3 =¼=e i. Pe măsură ce temperatura crește, mobilitatea atomilor care vibrează coordonat într-o rețea cristalină obișnuită crește, iar distanța medie dintre ei crește. Datorită anarmonicității vibrațiilor atomice, apar zone de compactare și rarefiere a structurii cristaline. Apar microvolume locale de atomi relativ apropiati. La temperatura de topire T pl Datorită dispariției tensiunilor tangențiale dintre atomi din regiunile de rarefacție, apar planuri de alunecare ale microvolumelor învecinate adiacente cu atomi dens localizați. Astfel de grupuri de atomi au mobilitate mare și se mișcă relativ liber în lichid. Fluiditatea este principala proprietate a unui lichid.

În sticlă, toate legăturile sunt inegale ca dimensiune și direcție: e 1 ¹e 2 ¹e 3 ¹¼¹e i. Pe măsură ce temperatura crește, distanța dintre atomi crește, iar forțele atractive scad treptat, fără a slăbi semnificativ legăturile dintre microvolumele învecinate. În primul rând, conexiunile izolate mai slabe sunt rupte, iar apoi cele puternice. Nu există planuri cristalografice în sticlă; legăturile slabe nu sunt localizate în anumite planuri, ca într-un cristal, ci sunt distribuite aleatoriu în întreaga structură de sticlă. Deoarece legăturile slabe sunt împrăștiate și dezorientate, distribuite pe întregul volum al paharului, atunci când sunt încălzite, nu există o creștere bruscă a fluidității substanței. Datorită structurii geometrice neregulate a sticlei, aspectul planurilor de alunecare este exclus. O creștere a temperaturii duce la o înmuiere treptată a structurii sticlei. Sticla nu se topește, ci se înmoaie.

Când este răcită, topitura care formează sticlă trece de la starea lichidă la starea plastică și abia apoi la starea solidă.

Proces de tranziție sticloasă: topitură®stare plastică®stare solidă.

Când este încălzit, sistemul trece și prin stadiul de stare plastică.

Proces de înmuiere: stare solidă®stare plastică®topită

Intervalul de temperatură în care au loc procesele de tranziție vitroasă sau de înmuiere se numește interval de temperatură de tranziție sticloasă. Intervalul de tranziție sticloasă este limitat de două temperaturi: pe partea de temperatură ridicată - temperatura T f; pe partea de temperatură scăzută - temperatura T g.

T f– punctul de curgere (germană fliissigheit – lichid);

T g– temperatura de tranziție vitroasă (sticlă germană – sticlă);

Când este răcită sub temperatura de tranziție sticloasă, sticla își pierde ultimele proprietăți de lichid, devine solid și se caracterizează prin fractură fragilă. Când este încălzită peste temperatura de fluiditate, sticla pierde ultimele proprietăți ale stării solide și fire de sticlă pot fi extrase din topitura de sticlă. Este imposibil să se formeze produse din sticlă sub temperatura fluidului. Tranziția sticloasă și procesele de înmuiere sunt monofazate (Tabelul 1.1).

Tabelul 1.1

Comparația proprietăților cristalinului și

corpuri sticloase

Deoarece în pahare distanțele dintre atomi și energiile lor de interacțiune pentru diferite perechi de atomi vecini diferă, structura de sticlă conține întotdeauna o anumită proporție de atomi cu o energie de interacțiune mai mică decât în cristalul corespunzător. Acești atomi determină în mare măsură proprietățile plastice ale sticlei. Prin urmare, temperaturile T g Si t f se află întotdeauna sub temperatura de topire T pl a cristalului corespunzător și depind de compoziția sticlei. Temperatura T g Si t f sunt temperaturi caracteristice de dependența de temperatură a vâscozității sticlei (Tabelul 1.2).

Tabelul 1.2

Temperaturi caracteristice diferitelor pahare

Temperatura de tranziție sticloasă T g corespunde vâscozității h = 10 12,3 Pa×s, temperatura de tur T f corespunde vâscozității h = 10 8 Pa×s (Fig. 1.5).

Orez. 1.5. Dependența de temperatură a vâscozității

Să notăm o gamă foarte largă de modificări ale vâscozității în domeniul de tranziție sticloasă. Vâscozitatea topiturii sticloase în apropierea punctului de topire T pl de obicei foarte mare. Tabelul 1.3 de mai jos compară vâscozitățile diferitelor substanțe (1 Pa×s = 10 poise).

Tabelul 1.3

Vâscozitatea topiturii diferitelor substanțe

Termeni generali formarea sticlei la răcirea topiturii:

1. Pe măsură ce temperatura la punctul de topire scade, vâscozitatea ar trebui să crească intens, dar nu brusc.

2. Posibilitatea de a transfera o substanță în stare sticloasă dintr-un lichid este determinată pentru fiecare substanță de viteza de răcire în intervalul de temperatură în care probabilitatea de cristalizare este mare. Viteza de răcire în intervalul de la temperatura lichidus la temperatura de tranziție vitroasă T g trebuie să depăşească valoarea critică la care este posibilă formarea centrilor de cristalizare.

Intervalul de tranziție sticloasă este utilizat pe scară largă în teoria și practica topirii sticlei. Cu toate acestea, limitele intervalului de tranziție sticloasă sunt arbitrare și depind de condițiile experimentale.

De exemplu, pentru paharele sistemului PbO-SiO 2 au fost obţinute datele (Tabelul 1.4).

Tabelul 1.4

Modificarea temperaturii de tranziție sticloasă cu viteza

încălzirea unei probe de sticlă

Cu cât viteza de încălzire este mai mare, cu atât temperatura de tranziție sticloasă este mai mare. Pentru a asigura idei fără ambiguitate despre proprietățile diferitelor sticle, temperaturile caracteristice sunt determinate la o viteză standard de încălzire a probei de 3 grade/min. Pentru a determina temperaturile de tranziție sticloasă T gși înmuierea T w De regulă, se folosește un dilatometru.

Orez. 1.6. Efectul temperaturii asupra dimensiunilor liniare

mostra de sticla

Temperatura de tranziție vitroasă se regăsește grafic (Fig. 1.6) prin intersecția tangentelor pe curba dilatometrică și este un criteriu convenabil pentru analiza proprietăților sticlei. În realitate, sticla nu are o temperatură de tranziție sticloasă, deoarece nu are proprietăți ale sticlei la temperatura T g nu se schimba brusc. Temperatura de tranziție sticloasă reflectă apariția unor proprietăți calitativ noi în sticlă când este încălzită, care sunt absente în sticla tare când este încălzită. temperaturi scăzute. La temperatura de tranziție sticloasă, starea solidă începe să se transforme treptat în stare lichidă. Acest proces este finalizat la temperatura de curgere, dar curgerea liberă se manifestă pe deplin atunci când viscozitatea topiturii de sticlă este de 10 Pa∙s sau mai mică. În intervalul de viscozitate 10 8 -10 2 Masa de sticlă Pa∙s este din plastic, ceea ce vă permite să modelați sticla formă diferită, ușor de fixat atunci când este răcit la intervalul de tranziție sticloasă.

În ciuda convenționalității conceptului de temperatură de tranziție sticloasă, această temperatură caracteristică este utilizată pe scară largă în practica și teoria fabricării sticlei. Temperatura de tranziție sticloasă poate fi determinată și prin răcirea probei.

De exemplu, pentru sticla din sistemul Na 2 O-CaO-SiO 2 s-au obținut următoarele valori (Tabelul 1.5).

Tabelul 1.5

Efectul vitezei de răcire asupra temperaturii de tranziție sticloasă

Odată cu creșterea vitezei de răcire, temperatura de tranziție vitroasă T g crește. Această dependență poate fi fundamentată teoretic prin analiza răcirii ca proces de relaxare. Relaxarea este procesul de trecere a unui sistem la o stare de echilibru. Timpul de relaxare este invers proporțional cu viteza de răcire

Pe de altă parte, relaxarea este un proces de activare.

unde U este energia de activare a procesului de restructurare structurală în timpul relaxării.

Să comparăm ambele dependențe:

, ,

În partea dreaptă a ultimei ecuații, toți parametrii, cu excepția vitezei de răcire W misto, sunt constante. Ecuație experimentală pentru dependența T g= T g(W misto) pentru substanțele sticloase are o formă similară:

unde C 1 – constanta, in functie de compozitia sticlei.

Cu cât temperatura de topire a substanței cristaline corespunzătoare este mai mare, cu atât temperatura de tranziție vitroasă este mai mare (Tabelul 1.6).

Tabelul 1.6

Temperaturile de topire și de tranziție sticloasă a diverșilor oxizi

Pentru multe ochelari, se respectă regula „două treimi”:

ceea ce este confirmat de datele din tabel.

Test

3. Încălzire în timpul ștampilării. Interval de temperatură și tipuri de dispozitive de încălzire

Capacitatea metalelor și aliajelor de a suferi tipuri variate tratamentul sub presiune se caracterizează prin ductilitate și rezistență la deformare. Pentru a crește ductilitatea, adică pentru a crește ductilitatea și a reduce rezistența la deformare, temperatura metalului este de obicei crescută.

Temperatura de încălzire este diferită pentru diferite metale. Această temperatură are o temperatură mai scăzută și Limita superioară s, între care se află intervalul de temperatură de ștanțare, adică intervalul de temperatură la care este recomandabil să se efectueze ștanțarea la cald.

Forjarile metalice de buna calitate se obtin la anumite temperaturi. În acest caz, limita inferioară este determinată de temperatura transformărilor de fază.

Intervalul de temperatură al matriței volumetrice la cald depinde în principal de compoziție chimică metal și alte proprietăți determinate de această compoziție. Intervalul de temperatură este determinat de un set de teste.

Pentru a determina intervalul optim de temperatură, se ia în considerare modificarea caracteristicilor mecanice în funcție de temperatură.

Metalul real este un grup de granule - cristale de diferite dimensiuni, forme și direcții ale axelor cristalografice. Această structură se numește policristalină.

Metalele și aliajele în condiții normale au o structură cristalină. Deformarea la cald a unui policristal are loc atunci când metalul primește o structură complet sau parțial recristalizată. Recristalizarea îndepărtează întărirea și elimină deformarea formelor granulelor

Cu toate acestea, la temperaturi apropiate de epuizare, se observă o creștere mare a granulelor și formarea unei structuri metalice cu granulație grosieră - supraîncălzirea metalului. Dintr-o structură cu granulație grosieră este întotdeauna posibil să se obțină o structură cu granulație fină. Acest lucru duce la o structură cu granulație grosieră, de calitate inferioară a metalului forjat. Prin urmare, este necesar să se stabilească limita superioară a intervalului de temperatură de ștanțare sub temperatura la care boabele crește intens.

La temperaturi peste 1470 de grade și aproape de punctul de topire, există o zonă de fragilitate a metalului - zona de ardere. Când este ars, oxigenul difuzează în metal și oxidează granițele granulelor, care se topesc, deoarece oxizii de fier au un punct de topire mai scăzut decât metalul însuși. Ștampilarea în caz de epuizare nu este posibilă. Astfel, limita superioară a intervalului de temperatură nu trebuie să fie sub zona de ardere.

La temperaturi de 750 - 800 de grade, rezistența la deformare rămâne relativ constantă, dar ductilitatea scade. Acest lucru se explică prin transformările de fază care au loc în metal. Cea mai plastică structură este structura austenită. În prezența unei structuri în două faze, plasticitatea scade. Oțelurile cu conținut scăzut de carbon și carbon la temperaturi de 1100 - 1200 C au o structură pur austenitică. Pe baza structurii monofazate și a ductilității crescute, o temperatură de 1200 C poate fi luată ca limită superioară a intervalului de temperatură de deformare pentru oțelurile carbon. Oțelul cu conținut ridicat de carbon la 1100 C are o structură în două faze: austenită și cementită, aceasta din urmă formează o rețea fragilă de-a lungul limitelor de cereale. Pentru a face oțelul ductil, rețeaua de cementită trebuie zdrobită astfel încât cementitul să formeze granule individuale în metalul de forjare. În același timp, duritatea și rezistența metalelor vor rămâne ridicate.

Limita superioară a temperaturilor de deformare pentru oțelul cu conținut ridicat de carbon ar trebui luată ca 1100 C, iar presiunea trebuie aplicată cu atenție, ținând cont de faptul că ductilitatea este redusă datorită prezenței unei structuri bifazate.

Limita inferioară a temperaturilor de deformare trebuie să fie mai mare decât temperaturile transformărilor de fază. La stabilirea limitei inferioare a temperaturilor de ștanțare, este necesar să se țină cont de masa forjarii, prezența sau absența tratamentului termic ulterior, metoda de răcire etc. Deci, cu o masă mare a forjarii și o temperatură ridicată la sfârșitul procesului de ștanțare, forjarea se răcește lent, iar ceea ce a fost zdrobit prin deformare poate crește din nou. Cu o masă mică de forjare, de până la 100 kg, temperatura de la sfârșitul ștanțarii poate fi mai mare, dar datorită răcirii rapide, boabele nu au timp să crească și rămân zdrobite.

Ștanțarea oțelurilor la temperaturi sub 723 C duce la călire. Unele metale și aliaje nu suferă transformări de fază. În acest caz, limita inferioară de temperatură este determinată tocmai de întărire

Datele privind intervalul de temperatură de ștanțare pot fi găsite în cărțile de referință relevante.

În atelierele de forjare cu matriță la cald se folosesc cuptoare semi-metodice și cuptoare cu vatră rotativă, care sunt un tip de cuptoare semi-metodice.

Pe lângă cuptoarele cu flacără, cuptoarele electrice cu rezistență sunt folosite pentru a încălzi piese mici de prelucrat din metale și aliaje feroase și neferoase. Când sunt încălzite în aceste cuptoare, deșeurile sunt mult mai puține decât în cuptoarele cu foc. Temperatura în cuptoarele electrice este menținută automat în conformitate cu modul specificat.

În dispozitivele electrice de încălzire, căldura este eliberată direct în piesa de prelucrat. Instalatii pt încălzire prin inducțieși încălzire prin rezistență de contact. La dispozitivele electrice de încălzire, rata de încălzire a pieselor de prelucrat este de 8 - 10 ori mai mare, iar deșeurile metalice sunt de 4 - 5 ori mai mici decât în cazul încălzirii cuptorului. Absența virtuală a depunerilor pe piesa de prelucrat reduce uzura matrițelor și face posibilă ștanțarea unor forjare precise. În unele cazuri, aceste instalații sunt cel mai avantajos utilizate pentru încălzirea pieselor de prelucrat pentru forjarea cu matriță la cald. Încălzirea electrică îmbunătățește condițiile sanitare și igienice de lucru datorită absenței radiațiilor și a formării de gaze.

O instalație de încălzire prin inducție are un inductor sub formă de spire ale unui tub de cupru prin care circulă apa pentru răcire și un generator pentru a produce curenți de înaltă frecvență sau industrială. Când un curent alternativ trece printr-un inductor, în jurul spirelor sale apare un câmp de inducție alternativ. Când o piesă de prelucrat este instalată în inductor, curenții turbionari sunt excitați în acesta din urmă, încălzindu-l.

Forma și dimensiunea pieselor de prelucrat afectează încălzirea: cu cât lungimea este mai scurtă, cu atât încălzirea este mai rapidă. Când lungimea piesei de prelucrat este mai mare de trei diametre ale piesei de prelucrat, modificările ulterioare ale lungimii nu afectează viteza de încălzire.

Cu cât suprafața încălzită a piesei de prelucrat este mai mare, cu atât mai multă căldură va fi transferată în piesa de prelucrat și cu atât încălzirea va continua mai rapid. Cu cât dimensiunea piesei de prelucrat este mai mare, cu atât timpul de încălzire este mai lung, datorită faptului că suprafața pe unitate de volum a piesei de prelucrat încălzită va fi mai mică.

Conductivitatea termică, capacitatea termică și densitatea piesei de prelucrat afectează încălzirea.

Cu cât conductivitatea termică este mai mare, cu atât căldura este îndepărtată mai rapid de pe suprafață și transferată în piesa de prelucrat. Cu cât conductivitatea termică este mai mică, cu atât este mai mare gradientul de temperatură în diferite secțiuni ale piesei de prelucrat.

Cu cât capacitatea de căldură este mai mare, cu atât timpul de încălzire este mai lung. Capacitatea termică variază ușor în funcție de temperatură.

Cu cât densitatea piesei de prelucrat este mai mare, cu atât este necesară mai multă căldură pentru a încălzi o unitate de volum. Când sunt încălzite, apar structuri de stres termic care pot distruge metalul. Dacă metalul este suficient de plastic, atunci în locurile cu cel mai mare stres termic are loc deformarea plastică fără distrugerea sa.

Cu cât ductilitatea metalului este mai mare, cu atât viteza de încălzire este mai mare. Metalele și aliajele ductile pot fi încălzite rapid chiar și cu conductivitate termică scăzută și un gradient mare de temperatură. Ductilitatea oțelului crește pe măsură ce este încălzit la temperaturi peste 600 - 700 C; acesta poate fi încălzit la viteză mare.

forjare cu matriță la cald

Automatizarea zonei de forjare si presare

Să luăm în considerare mai detaliat sistemul de control pentru zona cuptoarelor de încălzire, unde lingourile sunt încălzite conform unui mod dat (Fig. 3). Temperatura din cuptor este măsurată de trei senzori amplasați în locuri diferite...

Ștanțarea metalului la cald

Caracteristici de ștanțare pe prese Atelierele moderne de forjare au un numar mare de manivelă prese de ștanțare la cald. Acest lucru se datorează unui număr de avantaje în comparație cu ștanțarea cu ciocan...

Dispozitive de pornire, parametrii modului de pornire. Influența lor asupra indicatorilor tehnici și economici ai unui furnal

În practica mondială, cele mai comune modificări ale dispozitivelor de încărcare (CD-uri) sunt dispozitivele de încărcare conice...

Acționări ale mijloacelor de mecanizare

Pentru a automatiza producția, este necesar calculul ciclului. Materii prime pentru proiectarea sistemelor de control și blocare - diagramă ciclică (CD)...

Calculul și proiectarea unui cuptor electric transportor

Acceptăm oțel 30 Qт=Gc (t2-t1), unde с=0.212Wh/kgєС G - greutatea dispozitivului auxiliar V=LBU, unde U - grosimea U=0.02m=20 mm V=0.3550.02=0, 01m3 G=78500.02=78.5kg Qt=78.50.212 (830-400) =7...

Temperaturile medii pentru intervalul de temperatură se calculează prin media aritmetică dintre temperatura inițială a intervalului și temperatura finală sunt egale (vezi): Presiunile parțiale ale componentelor radiante ale produselor de ardere sunt egale (vezi): (kPa) ...

Calculul unui puț de încălzire recuperator cu un arzător superior.

Temperaturile medii ale produselor de ardere și ale suprafețelor metalice și din zidărie pe interval sunt egale (vezi): Produșii presiunilor parțiale și lungimea efectivă a fasciculului (vezi) sunt egale cu: (kPa m); (kPa m). Conform nomogramelor (vezi...

Calculul unui puț de încălzire recuperator cu un arzător superior.

Lingotă cu miez lichid

Încălzire lingouri de 8,5 tone. Când temperatura de aterizare a lingoului este de la 900 la 930C, durata primei perioade de încălzire cu alimentare limitată cu combustibil este stabilită conform Tabelului 1. Tabel.1. Temperatura de suprafață a lingourilor în timpul plantării...

Metode specialeștampilarea

Ca urmare a utilizării procesării impulsurilor magnetice, pare posibilă ștampilarea foilor și a semifabricatelor tubulare de până la 5 mm grosime. Dimensiunile pieselor de prelucrat (diametru, suprafata prelucrata) sunt determinate de rezerva de energie a instalatiei...

Metode speciale de ștanțare

Există trei direcții principale pentru creșterea eficienței ștampilării: utilizarea energiei undelor reflectate, închiderea sistemului exploziv și aruncarea mediului de transmisie, combinarea mai multor operații într-o singură tranziție...

Proces tehnologic producerea de profile pentru nevoile industriei constructiilor din aliaje pe baza de aluminiu

La presarea profilelor din aliaje de aluminiu, un interval rațional de temperatură de presare ar trebui să asigure: ductilitate ridicată a metalului...

Tehnologia computer-to-plate

În prezent, formele de imprimare offset, tipografie, flexografice și gravură sunt produse folosind tehnologia CTP...

Tehnologia de prelucrare prin presiune

Principalele metode de încălzire a metalului la prelucrarea acestuia sub presiune includ: 1) radiații; 2) convecție; 3) inducție; 4) contact (rezistență electrică); 5) în săruri topite (în electrolit); b) fascicul de electroni...

Ștanțarea la rece a feroneriei

Metalul destinat ștampilării trebuie să aibă o suprafață curată și lucioasă, lipsită de calcar, grăsime și alți contaminanți și să conțină un lubrifiant tehnologic bine ținut pe suprafață...